二次張拉錨具是一種由固定端錨具、預應力鋼絞線力筋、預應力管道和二次張拉錨具等幾個部分組成的錨固體系統。

術語

二次張拉低回縮鋼絞線豎向短索錨固體系

一種由固定端錨具、預應力鋼絞線力筋、預應力管道和二次張拉錨具等幾個部分組成的錨固體系統，其中固定端錨具位于下端，張拉端二次張拉錨具位于頂部，波紋管呈垂直狀態布置于箱梁橋腹板內，經對豎向預應力筋二次張拉后，達到短索低回縮高效錨固的效果。

二次張拉

對同一鋼絞線預應力束，首先，按傳統夾片錨的張拉方法完成第一次張拉——放張——夾片錨固力筋后，再次將該束力筋的錨杯整體張拉至控制應力，錨杯下端面離開墊板5至13mm，經持荷后，將支承螺母向墊板側旋扭，以消除其間隙；然后，將千斤頂回油放張，錨杯被鎖定在原位，此時的力盤在理論上為無回縮錨固，從而消除了第一次張拉放張時因錨具回縮產生的應力損失。這種預應力施工工藝簡稱為二次張拉錨具。

豎向預應力錨固體系

由固定端錨具、預應力鋼筋、預應力管道、張拉端錨具等部件組成，其中固定端錨具位于下端，張拉端錨具們于頂部，波紋管垂直狀態布置于箱梁橋腹板內，經對其進行張拉施工，實現力筋錨固的預應力錨固體系。

錨具

在后張預應力混凝土結構或構件中，為保持預應力筋的拉力并將傳遞到混凝土上所用的永久性錨固裝置。

二次張拉錨具

一種在傳統夾片片式圓錨的錨杯外緣上設置螺紋，其外周再設置一支承螺母與錨杯外螺紋相連接且能實現二次張拉的新型錨具。

工作原理

當對同一束力筋進行第一次張拉并放張錨固后，再次將錨杯及力筋整體張拉，錨杯離開墊板5至13mm，經持荷后，將支承螺母向墊板側旋扭，用以消除錨杯下端面與墊板之間間隙，最后，千斤頂回油放張，錨杯被鎖定在原位，此時的力筋在理論上無回縮錨固，消除了第一次張拉放張時因錨具回縮產生的應力損失。

開發背景

1、大跨徑混凝土梁橋現狀及典型病害概述

預應力混凝土梁橋（包括連續梁橋、連續剛構和剛構連續組合體系）以其結構剛度好；行車平順；造價相對較低；養護簡單等一系列優點，備受工程界歡迎?！澳壳拔覈呀ê驮诮ǖ目鐝匠^200m的連續剛構橋已達20多座，跨徑在100～200m之間的預應力混凝土梁橋已有100多座，世界范圍內共有跨徑超過240m的特大跨徑連續剛構橋共18座，其中13座在中國，占世界總量的72%。然而近年來，大跨徑預應力混凝土梁橋在施工過程或使用階段，普遍出現各種不同性質的混凝土開裂，長期下撓等病害，這些病害對橋梁的耐久性和營運的安全性構成了威脅”[1]。文獻[2]作者調查了國內180多座預應力混凝土箱梁橋，總結了裂縫的類型及分布規律，其中腹板鈄裂縫的出現比例高達86%，由于腹板裂縫的存在，引起結構剛度降低，導致變形增大。文獻[3] 根據Kishwaukee.River橋荷載試驗發現，由于箱梁腹板裂縫的存在，導致裂縫區結構剪切剛度降低50～55%。

根據大量的調研和分析認為，豎向預應力是減少主拉應力、克服腹板斜裂縫的最有效技術手段，目前我國大量現役大跨徑箱梁橋腹板斜裂縫主要是由于豎向預應力在設計過程中空間效應考慮不足，加之豎向預應力采用的精軋螺紋鋼筋YGM錨固體系本身存在結構缺陷和預應力施工無法有效監控施加預應力的質量，并且導至“由于豎向直線束太短，幾乎建立不起有效預應力”[1]。

進一步對豎向預應力用“精軋螺紋鋼筋YGM錨固體系”分析研究后得知，該結構存在以下致命缺陷：

1、精軋螺紋鋼筋強度較低，預應力張拉延伸絕對值很?。ㄌ貏e是短束僅幾毫米），在同樣放張回縮值情況下，預應力損失的比例就很大，短束預應力損失很可怕（一些橋梁的豎向有效預應力與豎向預應力張拉控制力相比損失甚至達60% [6]）。

2、雖然橋規規定帶螺母的YGM精軋螺紋鋼錨具回縮值為1mm，但實際檢測表明：“放張時，鋼筋回縮損失：鋼筋上的螺紋與螺母間隙及變形2mm左右，另外螺母與墊板的接觸面與鋼筋軸線成45°夾角造成實際損失4mm左右”[5]。實際回縮損失大大超出規范。

3、在實際工程中，精軋螺紋鋼筋被拉斷的現象也時有發生，甚至有發生極端的張拉施工完至大橋通車前有30多根精軋螺紋鋼筋斷裂沖破橋面輔裝層致使精軋錨具突出橋面（也有橋梁通車后發生極個別力筋斷裂事故）?！柏Q向精軋螺紋鋼筋一旦斷裂，無法補救，危害很大”[5]。

4、精軋螺紋鋼筋YGM錨固體系由于力筋是剛性索，施工時對錨固螺母、預應力粗鋼筋、墊板三者安裝精度要求相當高，否則造成放張時錨固螺母擰不到位，是該結構永存應力極難保證穩定易發生隨機變化的一個重要原因。

5、精軋螺紋鋼筋YGM錨固體系，雖然應用已有二十多年，但缺少完整的施工驗收規程，加之結構本身的原因，張拉施工后技術管理和監理人員無法監測判斷施工是否符合（或達到）設計要求。設計、施工、監理各環節管理人員對向預應力施工質量心中無底，十分不放心。

6、“目前，豎向預應力普遍存在壓漿質量不好問題，主要有a、壓漿不通；b、壓漿很難起到粘結握裹作用，國內外對預應力混凝土橋的調查表明，管道壓漿不密實幾乎成了通病，而且后患無窮”[5]。

2、箱梁橋腹板裂縫病害根除對策

箱梁橋腹板裂縫病害主要是因豎向預應力不足以克服主拉應力而導致腹板混凝土開裂。通過大量的實橋調研發現：豎向預應力施工未達到設計要求而致使豎向永存應力通常小于主拉應力，更重要的是：施工的不規范或出現的偏差無論是施工方、監理方、設計方以及業主都無法監測到豎向預應力施工質量，最后產生可預見的風險——腹板開裂。

鑒于前述精軋螺紋鋼YGM錨固體系的不足，廣大橋梁研究、設計、施工工作者，針對精軋螺紋筋進行了大量的改進，如：采用二次張拉，建立較完善的施工管理制度，強化現場管理，改進設計計算，在新橋規《JTGD62-2004》中將計算 應力的公式乘以0.6的折減系數，用以克服豎向預應力損失大，永存壓應力極不穩定的問題，取得一定的效果，但還是沒有從根本上解決箱梁橋腹板開裂的問題。

湖南大學博士生導師邵旭東教授應用全新的思維，主持研發了“二次張拉低回縮鋼絞線豎向預應力錨固系統”，徹底創新豎向預應力錨固結構，充分發揮高強度低松弛鋼絞線力筋的優勢，利用其柔性索、高延伸量，張拉控制應力低（不易產生塑性變形）的優點，創新錨具結構，創造性地提出鋼絞線力筋二次張拉（傳統鋼絞線夾片錨是不允許二次張拉的）克服夾片錨回縮損失大的問題，同時，還成功實現了豎向預應力張拉施工后方便量化監測張拉施工質量，根除了豎向預應力孔道壓漿質量不好的通病。

通過腹板應力場試驗、腹板抗剪極限荷載試驗和實橋測試表明：“二次張拉低回縮鋼絞線豎向預應力錨固系統”能大幅度減小中短束預應力筋的放張損失，大幅提高豎向預應力效率和結構的抗剪安全度，且豎向實際永存應力能穩定達到設計要求，避免腹板開裂。

二次張拉低回縮鋼絞線豎向預應力錨固系統替代精軋螺紋鋼筋錨固體系（以15-3G替代φ32精軋鋼筋為例）能大幅提高實際豎向預應力水平（單束實際永存預應力由300多千牛提高到520千牛以上），預應力鋼材用量減少50%，可十分方便監測到已施工預應力束的施工質量，確保豎向永存應力不會發生隨機變化而非常穩定、可靠。徹底解決了孔道壓漿不通（孔道無漿）、壓漿不密實、壓漿很難起來粘結握裹作用的問題，實現了孔道壓漿密實、飽滿。